최근에는 대규모 노천탄광에서 반연속 채굴 기술이 널리 사용되었습니다.- 이 채굴 과정에서 모바일(반-모바일)미네랄 사이저핵심장비다. 1970년대 이후 중국의 많은 탄광에서는 장비 부족으로 인해 채굴 기술을 변경해야 했고, 이로 인해 채굴 비용이 증가했습니다. 이중-치형 롤러를 사용한 대규모-이동식 광물 선별기를 개발하면 노천 탄광에 안정적이고 효율적인 장비를 제공할 수 있을 뿐만 아니라 반-연속 채광 기술의 요구 사항을 충족할 뿐만 아니라 우리나라의 이동식(반{7}}이동) 광물 선별기 설계 및 제조에 격차를 제공하여 파쇄 장비 제조 수준을 새로운 수준으로 끌어올릴 수 있습니다. 가벼운 무게, 작은 크기, 낮은 기계 높이, 큰 공급 크기 및 높은 분쇄 비율을 갖춘 새로운 이중-치형 롤러 광물 선별기는 다양한 노천 광산의 반연속 채굴 공정에 이상적입니다.- 새로운 이중-치형 롤러 광물 선별기에 대한 연구가 우리나라에서 막 시작되었으며 아직 프로파일링 설계 단계에 있습니다. 전력 계산은 광물 선별기 설계의 핵심 부분입니다. 이는 후속 디자인의 성공과 직접적인 관련이 있습니다. 본 논문에서는 새로운 이중-치형 롤러를 이용한 광물 선별기의 계산 방법에 대한 이론적 및 실험적 연구가 수행되었습니다.
1957년에 Charles는 파쇄 에너지 소비의 일반 공식 dA=-C 1)을 제안했습니다. 여기서 dA는 입자 크기가 dx를 줄일 때 소비되는 에너지입니다. C,a는 상수입니다. x는 입자 크기입니다. 위 방정식을 적분하면 A= cg=c 점수) 방정식 a에서 D는 분쇄 전 재료의 평균 입자 크기입니다. d는 분쇄 후 재료의 평균 입자 크기입니다. 위의 식에 각각 a2,al과 a0.5를 대입하면 선광산업에서 인정하는 R ittinger, K ick-K irpichev,.Bond 식을 얻을 수 있습니다. 이론적으로 말하면, Rittinger 식은 파쇄 중 표면적 증가의 에너지 소비만을 고려하고, K ick K irp ichev 식은 파쇄 전 변형 에너지만 고려하며, Bod 식은 정확히 앞의 두 식의 기하평균이다. 실제로 실제 에너지 소비량은 표면적과 변형 에너지의 합입니다. 먹이는 크기도 다르고 비율도 다릅니다. 거친 분쇄에서는 재료의 부피가 크기 때문에 변형 에너지 소비가 큰 비율을 차지하며, 상대적으로 말하면 분쇄 전부터 분쇄 후까지 표면적의 증가로 인해 소요 전력 소비가 급격히 증가합니다. 따라서 위의 세 가지 공식은 적용 범위가 다릅니다. R ittinger. 미세한 분쇄에 적합한 제형, 거친 분쇄에 적합한 K ick{18}}K irp ichev 제형, 그 사이에 있는 본드 제형입니다. 광물 선별기는 새로운 모델이므로 경험식을 사용할 수 없습니다. 예를 들어 Charles가 제안한 범용 공식에 따라 wn=c-)=1om(zai -)(kw.h), 여기서 m은 채권 작업 지수(kWh)입니다. d는 배출 입자 크기의 80% 이상을 차지하는 성분의 입자 크기(μm)입니다.) 는 공급 입자 크기의 80% 이상을 차지하는 성분의 입자 크기(μm): 는 상수 지수입니다.
이 공식을 사용하여 지수의 크기를 결정하는 것은 어렵습니다. 값의 범위를 계산해 봅시다. Yuanbaoshan 노천탄광의 일부 암석과 석탄의 결합 작업 지수는 석탄의 경우 8.72kWh, 내부 사암의 경우 12.40kWh, 거친 사암의 경우 17.52kWh입니다. 새로운 1250 이중-치형 롤러의 광물 선별기: 생산 Q=2100번째, 배출 크기 d=2×105μm, 공급 크기 D=5×105μm. 세 가지 서로 다른 재료의 경우 검정력 N' N'=WHQ)는 공식 3)에 따라 계산할 수 있습니다. N'과 i 사이의 관계는 그림 1에 나와 있습니다. 그림에서 알 수 있듯이 < 0.45일 때 N은 급격히 증가하고 세 가지 재료에 필요한 전력은 매우 다르며 > 0.5일 때 획득되는 전력은 실제 상황보다 작습니다. 따라서 이중-치형 롤러의 광물 측정기가 선호됩니다: 0.45< i< 0.5. Take 0.45, 0.46, 0.47, 0.48, 0.49, 0.50, separately obtained by the power of N 'as you can see: when take 0.48 and transmission efficiency of N take 0.85, motor power N = N'/N = 3720.85 = 437.6 kW. This calculation result is in good agreement with the actual situation of the prototype. Based on this, we can determine the mineral sizers power formula of the new 1250 double-tooth roller
Since many parameters of mineral sizers are related, mineral sizers are built with double-toothed rollers on the principle of similarity. The mineral sizers can be simulated with two types of tooth rollers: a four-tooth roller and a six-tooth roller. The center distance of the tooth rollers can be adjusted. The bench test of the experimental machine can determine which formula is used to calculate the power of mineral sizers of the new double-toothed roller and the coefficients in the formula. The installation of experimental system equipment is shown in Figure 2. Each crushing test material 200kg, material composition: D=025mm material 40kg; D=25~40mm material 60kg; D=4080mm material 60kg; D>80mm 소재 40kg. 준비된 재료를 미네랄 사이저 빈에 수동으로 붓고, 기계 아래에 수신 상자를 놓고, 미네랄 사이저를 시작하고, 주파수 변환기를 지정된 속도로 조정하고, 테스트 시스템이 열려 있는 동안 빈 아래의 램을 빠르게 열고, 타이밍을 시작하고, 속도, 출력, 토크 및 기타 매개변수를 테스트하고 기록하고, 1시간 후에 중지합니다. 깨진 제품의 무게를 측정하세요. 두 번째 테스트를 위해 톱니 롤러를 교체하고 두 롤러의 중심 거리를 조정했습니다. 총 9번의 테스트가 진행되었습니다.