대규모 탄광에서 항커우 발전소까지 석탄과 비산회를 동시에 운반할 수 있는 이중{0}}벨트 컨베이어를 구축할 계획입니다. 석탄은 탄광에서 발전소로 운송되고, 비산회는 왕복 여행 시 활용을 위해 탄광으로 다시 가져와집니다.
이중층의 상단벨트 컨베이어 커버지면으로부터 높이 2.54m, 측면 커버 하단부 지면에서 0.94m, 벨트 컨베이어 커버 반경 1.21m, 측면 커버 평평한 부분 높이 0.82m, 벨트 컨베이어 커버 전체 폭은 약 2.40m, 상하 벨트 사이의 거리는 1.04m입니다.. 2.1 물리적 모델 실제와 일치하는 모델의 확립이 어렵습니다. 많은 내부 롤과 지지 프레임을 포함하는 벨트 컨베이어의 복잡한 구조로 인해 벨트 컨베이어가 발생하지 않습니다. 참고문헌 [8-9]에서는 벨트 컨베이어의 롤러와 지지 프레임을 무시하고 벨트, 석탄 및 비산재 면적만 고려하여 모델을 단순화했습니다. 동시에 측풍의 영향을 연구하기 위해 벨트 컨베이어 커버의 외부 공간도 계산 영역으로 사용됩니다. 흐름은 3차원 흐름에 속하므로 3차원-모델링을 수행하였고, 설정된 계산 영역은 Figure 2와 같다. 전체 계산 영역은 3.59m×3.46m×39m이다. 벨트 컨베이어 커버의 두 벨트는 4.5/s의 속도로 상대적으로 움직입니다. 움직임으로 인해 벨트 컨베이어 커버의 유동장 분포와 단층 벨트 컨베이어 커버의 유동장 분포 간의 차이가 발생합니다. 석탄 더미와 미분탄 더미의 표면은 먼지의 원인입니다. 벨트 컨베이어 커버의 유동장은 먼지의 흐름에 큰 영향을 미칩니다. 따라서 벨트 컨베이어 커버의 흐름이 주로 계산에 고려됩니다. 입구와 출구 부분이 계산에 미치는 영향을 방지하기 위해 벨트의 이동 방향을 따라 계산 영역을 길게 하고, 벨트 주변을 작은 영역으로 계산하여 계산량을 줄입니다. 마지막으로 설정된 계산 영역의 단면은 그림 2에 나와 있습니다.
2.2 경계 조건 설정 (1) 연속 위상: 수치 시뮬레이션에서 벨트 컨베이어 커버 측면과 평행한 주변 공간의 계산 영역 오른쪽을 속도 입구 경계로 간주합니다. 탄광 운영 요구 사항에 따라 풍속은 8급 강풍으로 간주됩니다. 해당 풍속 범위는 17.2~20.7m/s이므로 계산 시 크로스웬드 속도는 17/s입니다. 계산 영역의 왼쪽과 위쪽은 모두 압력 출구입니다. 계산 영역의 양쪽 끝도 압력 출구 경계로 설정됩니다. 벨트는 이동 경계로 사용되며 위쪽과 아래쪽 벨트는 각각 4.5m/s와 -4.5m/s로 서로 상대적으로 이동합니다. (2) 이산상: 석탄분진과 비산회 먼지는 모두 이산상이며 불활성 입자로 간주됩니다. 측정된 입자 크기에 따르면 그 분포는 R-R 분포에 속합니다. 석탄파일 상부면과 플라이애시 위 표에서 알 수 있듯이 측풍이 없을 때 후드 내부의 유속은 상대적으로 낮고, 최대유속은 0.1m/s 미만, 후드 외부의 유속은 0.01m/s 미만이다. 또한, 후드 외부의 공기가 후드 내부로 흡입되어 먼지가 날리지 않습니다. 강한 측풍(17m/s)의 영향으로 인해 측풍의 일부가 벨트 컨베이어 커버 측면 아래에서 차단되고 측풍의 일부가 커버 내부로 유입됩니다. 커버의 상부 및 하부 이송 벨트의 상대적인 움직임으로 인해 두 벨트 사이의 공간에 소용돌이가 형성되고 측풍이 유입되면 둘 사이의 소용돌이의 강도가 강화됩니다. 소용돌이의 강도가 너무 높으면 유체에 운반되는 먼지 입자의 일부가 후드 오른쪽 내부 벽을 따라 흐른 다음 후드 아래 측풍에 의해 후드 밖으로 흘러나갑니다. 또한, 상부와 하부 2개의 벨트 사이 영역의 전체 유속은 상대적으로 작으며(평균 8/s 미만), 특히 석탄 및 플라이 애쉬의 상부 표면에 가까워 기본적으로 5.4m/s 미만임을 알 수 있습니다. 또한, 벨트 컨베이어 커버 측면의 전체 높이가 약 1.6m이므로 벨트 컨베이어 커버 위로 많은 바람이 흐른다는 점에 유의해야 합니다. 벨트 컨베이어 커버 상단의 풍속은 최대 55m/s에 달할 수 있으며 이는 벨트 컨베이어 커버에 큰 영향을 미치며 이는 벨트 컨베이어 커버의 강도를 설계할 때 고려해야 할 문제입니다.
