헤비 듀티 에이프런 피더광업, 야금, 항만, 화학 산업에서 중요한 장비이지만 전문 매뉴얼에는 호퍼로 인한 저항에 대한 정확한 설계 이론이 없습니다. 견인 저항 공식은 최신 빈 압력 이론을 사용하여 파생되었으며 많은 설명서의 공식과 비교하여 원래 공식의 부적절하고 누락된 부분을 지적합니다.
헤비듀티 에이프런 피더는 광업, 야금, 화학 산업, 항만 및 기타 산업에서 대체할 수 없는 역할을 합니다. 1950년대 이후 국내 대형 에이프런 피더의 설계 및 제조 수준은 큰 발전을 이루었지만 여전히 외국(최대 12000t/h)과 비교하면 일정한 격차가 있습니다. 중요한 이유는 후판의 설계 이론이 여전히 가장 독창적인 단순 계산 1마법에 국한되어 있다는 점이다. 특히, 재료와 재료 사이의 마찰, 재료와 스커트 판 사이의 마찰, 재료와 바닥 판 사이의 마찰 등은 수십 년 동안 정확한 설계 이론이 없으며 두 가지 종류의 저항 계산 이상의 크고 큰 후판이 매우 중요합니다. 금세기 초부터 일부 학자들이 이론적 연구를 시작했지만 여전히 해결되지 않은 문제가 많다. 직선 스커트 플레이트 피더의 재료와 스커트 플레이트 사이의 전단 저항 및 마찰 저항의 계산 공식이 처음으로 체계적으로 추론되었습니다. 기사 [9]는 경사 스커트 플레이트용 피더의 다양한 저항 계산식을 체계적으로 유도했습니다.{10}} 진동 피더 및 벨트 피더와 유사한 기능을 달성하기 위한 저항 공식 유도는 창고 압력을 견딜 수 없습니다[절단. 광업 및 기타 산업의 실제 공정 레이아웃에서 후판은 사일로 아래에 직접 배치되며 경사진 중장비 에이프런 피더 "사일로 넥"이 없습니다. 때로는 길이 20m의 사일로 개구부가 후판에 직접 연결되기도 한다.
ox 및 oy를 x 및 y 방향의 재료 압력 N/m으로 설정합니다. A는{0}}사일로의 단면적, m2입니다. L은 사일로 단면의 둘레, m입니다. 8은 재료와 사일로 벽 사이의 마찰 각도, 8=tan1f입니다. ; 에프. 자재와 창고 벽 사이의 마찰 계수입니다. p는 재료 내부 마찰 각도이고, p=tan4,4는 재료 내부 마찰 계수입니다. p는 재료의 부피 밀도(kg/m3)입니다. g는 중력 가속도, g{11}}m/s2입니다. y는 창고에 있는 자재의 높이, m; 사일로의 네 벽과 수평면 사이의 각도는 a와 B입니다.
등호 오른쪽의 중부하용 에이프런 피더 두 번째 항목은 호퍼의 재료로 인해 발생하는 바닥판의 추가 마찰력 공식과 동일합니다. 그러나 이 값은 호퍼 경사각, 호퍼 높이 및 측면 압력 계수와 기능적 관계가 없으므로 대형 중량판 설계에 이 공식을 사용하는 것은 명백히 정확하지 않습니다. 문헌에서는 호퍼 아래의 재료 사이의 전단력, 호퍼의 재료와 호퍼의 재료로 인해 발생하는 스커트 플레이트 사이의 추가 마찰, 운송 기간 동안 재료와 스커트 플레이트 사이의 마찰을 고려하지 않습니다. 한 문헌의 호퍼에서의 저항은 다음과 같습니다. Fm=hDqMg 10 pmu 공식(19)은 pM이 두 가지 다른 알고리즘을 갖는다는 점을 제외하면 문헌의 것과 동일합니다. 오후=0.8 pgab? PM=2.8pga2b2/(a+b)pM의 두 가지 알고리즘은 이 공식 자체의 불확실성을 증명하며, 불합리한 부분은 호퍼 경사 각도, 호퍼 높이 및 측면 압력 계수와의 함수 관계에도 변화가 없다는 것입니다. 참고 소재와 스커트 사이의 마찰 저항
